一种小功率单级功率因数校正电路
摘要:讨论一种单级功率因数校正电路的原理,并分析其实验结果。
关键词:单级功率因数
a low power single- stage converter to improve power factor
abstract: the paper introduces the operating principle of a low power single- stage converter to improve
power factor, analyses the result of experiment.
keywords:single- stage power factor
1引言
对于较小功率的变换器,若采用复杂的功率因数校正电路来提高源侧功率因数,会导致成本增加,失去应用价值。本文所讨论的电路为采用升压电感和双正激电路组合的方式,完成功率因数校正和功率输出。
2电路原理
电路原理图如图1所示。图中l1,vd2,vd3,开关管s1和储能电容c1组成了一个工作于dcm(电流断续工作方式)的升压(boost)变换器。
图1电路原理图
该电路采用一块uc3845作为控制芯片,反馈信号来自输出端。uc3845的驱动信号经过一个小变压器,变为两路同相位的驱动信号,分别驱动两只开关管s1和s2。由于没有电流取样,电路只能工作于dcm方式,否则电路中电流会失控。该电路首先要保证输出稳压,故占空比变化不大,电流波形如图2所示。
图2电流断续控制模式(dcm)
在dcm方式下,每一开关周期t内,输入电流的峰值ip为:
ip=uin×d×t/l1(1)
式中:d—占空比t—开关周期
uin—输入电压l1—输入电感
在每一开关周期t内平均输入电流iave为:
iave=ipd=uind2t/l1(2)
由于开关频率足够高,可以认为在一个开关周期内uin是不变的。当占空比和开关频率不变时,输入电流的平均值正比于输入电压,它可以自动跟踪输入电压呈正弦波形,从而起到功率因数校正的作用。
在dcm方式下,应满足:
uin×ton≤(uc-uin)×toff(3)
式中:uin—输入电压;ton—导通时间;
uc—电容c1电压;toff—关断时间。
当上式取等号时,有最大占空比
dmax=ton/(ton+toff)=(uc-uin)/uc(4)
电容电压uc受电容器耐压值及成本的限制,不能取得太高,这里取430v。根据国内电网的情况,当输入电压有效值为260v时,占空比dmax=(430-260×1.414)/430=14.5%。可见,这时的占空比很小,这会加大主电路开关管的损耗,同时要求储能元件的容量很大,元器件利用率低,整体效率低。
为了提高占空比,从变压器引出一个绕组n2,按图1所示的极性串于电路中。此时,由公式(uin+un2)×ton≤(uc-uin+un2)×toff可推出最大占空比
dmax=(uc-uin+un2)/(uc+2un2)(5)
取un2=70v,则当输入电压为260v有效值时,占空比
dmax=(430-260×1.414+70)/(430+2×70)
=23.2%(6)
若取un2=100v,则当输入电压为260v有效值时,占空比
dmax=(430-260×1.414+100)/(430+2×100)
=25.8%(7)
可见,占空比提高了许多,这对于改善电路性能很有好处。
另外,绕组n2的加入,可使当输入电压uin较小时,相对增大输入电流i,由于整个电流平均值iave不变,故电流的峰值必然下降,从而使电流波形更接近正弦波,有助于提高功率因数。
3工作状态分析
为了分析方便,将变换器在一个工作周期内的工作情况分为三个阶段,如图3所示。
图3工作周期示意图
(1)阶段i开关管s1、s2,二极管vd2导通,输入电压uin对电感l1充电,充电电流为i=(uin+un2)×ton/l1。同时,电容c1通过s2、n0和s1向负载传输能量。
(2)阶段ⅱ开关管s1和s2关断,vd2承受反压而截止。电感中电流经过vd3向电容c1充电,直到电感中电流变为零。同时,变压器n0产生反电动势,通过vd4、c1和vd5进行磁复位,把一部分能量转移到电容中。另外,变压器也有一部分磁能通过绕组n3、vd8释放到输出端,这有助于扩大输出电压的稳定范围。
(3)阶段ⅲ电感中电流为0,感应电压也为0,vd3承受反向电压而截止。
4实验结果
利用上述原理,做了一个小功率电源。
技术要求如下:
输入电压ac220v输入频率50hz
输出电压dc48v输出电流4a
工作频率150khz
关键元器件参数:储能电容220μf/450vkmh
变压器匝数:n1∶n2∶n3∶n0=15∶13∶6∶44
开关管ir460
输入电感是个很重要的元件,它的选择直接影响到实验效果。线圈引线要足够粗,否则引线压降大,损耗大。电感的气隙不能太小,太小了电感易饱和,使得电流波形在峰值时出现尖峰,降低功率因数;气隙也不能太大,否则磁心外的磁力线太多,线圈会发热,增大损耗。另外,ei型的磁心不适合作电感,应选用罐型磁心。
输入电感应满足在电流最大时,即输入电压最高时也不饱和。取n2电压为100v,当uin为260v时,由前边公式可得d=25.8%,又频率f=150khz,故ton=d/f=1.72μs。电感中峰值电流ip=2×(n1/n0)×io=2.73a,根据公式
l=u/(di/dt)≈u/(△i/△t)
=(1.414uin+un2)/(ip/ton)(8)
得l=290μh。
实验结果见表1
表1实验结果
uin(v)
iin(a)
uo(v)
io(a)
pin(w)
pf
η
188.1
1.349
49.8
3.91
241.3
0.942
80.6%
197.0
1.298
50.1
3.92
243.0
0.939
80.8%
206.3
1.298
49.8
4.29
255.3
0.942
83.6%
217.9
1.241
48.3
4.27
261.3
0.938
78.9%
输入电流波形如图4。
由实验记录的数据及电流波形可以看出,该电路对于改善功率因数确实有一定的作用,达到了较高的功率因数。然而由于工作中要求占空比较小,开关管等器件上损耗较大,使得电路的整体效率偏低。
另外,实验中还发现,当负载较轻时,输出稳压范围较小;当负载较重时,输出稳压范围较大。这是由于负载轻时,电容器放电较弱,电容器电压达到限压值快,从而使pwm信号占空比减小,使输出电压降低,破坏了输出稳定性。加入绕组n3及vd8,则控制了输出电压,即可控制n3上电压,而n3的电压正比于储能电容电压,故输出电压可以间接地控制储能电容电压,从而使电容晚些进入限压,扩大输出稳压范围。
图4输入电流波形
5结论
该电路对改善功率因数确有一定作用,但由于这仅是原理电路,作为实用电路还有许多待完善的地方。
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