AC-DC电源设计要点剖析
即使是对经验最丰富的电源设计人员来说，要在一个小体积内实现电源效率最大化也不是一件容易的事。需要小型电源设计的设备有很多，在给定时间内，这类设备可能需要为负载提供数百瓦的功率。对于高度限制小于1u的系统，强制空气冷却也许不可行，这意味着必须采用成本高昂的大表面积薄型散热器来实现散热管理。
ac/dc电源就是输入为交流，输出为直流的电源模块。其中在这模块内部包含有整流滤波电路，降压电路和稳压电路。在ac/dc电源转换应用中，要求有较宽的输入范围，通常要求：85v~265v的交流输入，输出电源转换效率要求高，同时能有效提高节能性能，满负载效率在ac/dc电源设计中是一项主要考虑因素。提高ac/dc转换器效率，实现更好的节能性能的方法，是绿色能源的倡导。
在大多数情况下，工作在这些功率水平的ac-dc电源需要某些类型的有源功率因数校正（pfc）。将功率半导体直接焊接到pcb板上然后再粘贴到底盘上，而不是使之绝缘并把它们用螺栓固定到底盘上。考虑到热粘贴材料的成本，整个组装成本将会下降。这也减少了电源的尺寸并减少了设备连接处温度约10摄氏度，从而可将平均无故障时间间隔大约增加一倍。对于ac-dc电源，一般把一个非隔离离线升压预转换器用作pfc级，其dc输出电压作为下游隔离dc- dc转换器的输入。由于这两个转换器是彼此串联的，故总体系统效率ηsys为每个转换器的效率的乘积：
（1）
由式（1）显然可见，一种具有众多高效特性的系统解决方案是结合交错式双临界传导模式（bcm） pfc与隔离式dc-dc转换器，其中，前者后面跟着不对称半桥（ahb），后者采用了带自驱动同步整流器的倍流整流器次级端。
图1.12v、300w、小型通用 ac-dc电源。
对于300w-1kw范围的pfc转换器，应该考虑选择交错式临界传导模式（bcm）pfc，因为在相似的功率水平下，它的效率要高于连续传导模式 （ccm）pfc控制技术。交错式bcm pfc基于一种可变频率控制算法，在这种算法中，两个pfc升压功率级彼此同步180度错相。由于具备有效的电感纹波电流消除，emi滤波器和pfc输出电容中常见的高峰值电流得以减小。输出pfc大电容受益于纹波电流消除是因为流经等效串联电阻（esr）的ac rms电流减小。另外，由于升压mosfet在依赖于ac线的零电压开关（zvs）下关断，在零电流开关（zcs）下导通，故可以进一步提高效率。对于 350w的交错式bcm pfc设计，mosfet散热器可去掉，如图1所示。另一方面，ccm pfc设计中使用的升压mosfet则易受与频率相关的开关损耗的影响，而开关损耗与输入电流及线电压成比例。通过在零电流时关断交错式bcm升压二极管，可避免反向恢复损耗，从而允许使用成本低廉的快速恢复整流二极管，而且在某些情况下可以无需散热器。pfc转换器工作时的固有特点是：输出电压调节采用电压型pwm控制时9稳态占空比du为常数（即导通时间ton为常数），输人电流接近于正弦波。因此，控制电路中无须乘法器和电流控制，就可以实现功率因数校正。
对于隔离式dc-dc转换器设计，半桥是一个很好的拓扑选择，因为它有两个互补驱动的初级端mosfet，且最大漏源电压受限于所加的dc输入电压。llc通过可变频率控制技术，利用与功率水平设计相关的寄生元素来实现zvs。不过，由于经调节的dc输出只使用电容滤波，这种拓扑最适合的是输出纹波较低、输出电压较高的应用。
ahb主要用于高性能模块（如cpu、dma和dsp等）之间的连接，作为soc的片上系统总线，它包括以下一些特性：单个时钟边沿操作;非三态的实现方式;支持突发传输;支持分段传输;支持多个主控制器;可配置32位~128位总线宽度;支持字节、半字节和字的传输。ahb系统由主模块、从模块和基础结构 ahbinfrastructure）3部分组成，整个ahb总线上的传输都由主模块发出，由从模块负责回应。基础结构则由仲裁器、主模块到从模块的多路器、从模块到主模块的多路器、译码器（decoder）、虚拟从模块（dummy slave）、虚拟主模块（dummy master）所组成。
对于300w，12v dc-dc转换器，ahb是一种高效的选择。由于初级电流滞后于变压器的初级电压，故可为两个初级mosfet的zvs提供必要条件。类似于llc，利用 ahb实现zvs的能力也取决于对电路寄生元素的透彻了解，比如变压器漏电感、匝间电容和分立式器件的结电容。相比llc控制中采用的可变频率控制方法，固定频率方案可以大大简化次级端自驱动同步整流（sr）的任务。自驱动sr的栅极驱动电压很容易由变压器次级端推算出来。增加一个低端mosfet驱动器，比如图2所示的双路4a fan3224驱动器，就可以精确给出通过mosfst米勒平坦区的电平转换和高峰值驱动电流。
图2.fan3224，利用 倍流整流器实现自驱动同步整流（sr）。
这种倍流整流器可用于任何双端电源拓扑和大dc电流应用，它具有好几个突出的特性。首先，其次级端由一个简单绕组构成，可简化变压器结构。其次，由于所需的输出电感被分配在两个电感器上，因大电流流入次级端而产生的功耗得到更有效的分布。第三，作为占空比（d）的函数，两个电感纹波电流彼此抵消。抵消掉的两个电感电流之和拥有两倍于开关频率的视在频率（apparent frequency），故允许更高的频率，此外流入输出电感的峰值电流更低。
加在次级端整流器上的电压不对称可能是ahb的缺点之一。当ahb在其限值d=0.5附近工作时，加载的sr电压几乎可达到匹配。然而，更合理的方案是，通过对变压器的匝数比进行设计，使d在额定工作期间保持在0.25。
调节器之后是一个带自驱动sr的不对称半桥dc-dc转换器，如图1所示。
表1.小型ac-dc电源设计规格
表1中的规格是对全部设计要求的简单小结。主要设计目标如下：
1.在尽可能宽的范围上获得最大效率。
2.实现尽可能小的设计尺寸。
3.散热器的使用和尺寸最小化。
在尽可能宽的负载范围上获得最大效率需要对每一个功率水平的材料和元件选择进行仔细考虑，尤其是在磁性设计方面。由于交错式bcm pfc的频率可能高至数百khz，且变化多达10:1，升压电感必需定制设计。采用适当等级的等效多股绞合线可以尽量减小ac损耗，而ac损耗正是bcm pfc升压电感中铜损耗的主要部分。应该采用适合于高频工作的开气隙的铁氧体材料，得的pfc效率如图3所示。
图3.交错式bcm pfc 测得的效率 （100%=330w）。
对于300w小型 ahb变压器，一种解决方案是采用两个水平磁芯结构：初级端绕组串联，次级端绕组并联。在一个不到20mm的小型元件上设计横截面积150mm2的传统形状的磁芯是不可能的事情。最后一个重要设计步骤是把ahb变压器中的漏电感量控制在允许范围之内。对于zvs，需要某些特定的漏电感值，对于自驱动sr，需要调节时序延迟。在本设计中因变压器产生的有效泄漏被优化为7μh，也就是总体有效磁性电感的1.5%。300w ahb dc-dc转换器测得的效率结果如图4所示。
图4.ahb 390v to 12v/25a，dc-dc 测得的效率（100%=300w）。
满负载效率主要由转换器功率水平的传导损耗来决定，因此，在这些条件下，几乎没有一种控制器有所助益。不过，要保持较高的轻载效率，倒有好几种控制器技术可供考虑。fan9612是一款交错式双bcm pfc控制器，其利用一个内部固定最大频率钳位来限制轻载下和ac输入电压的过零点附近的与频率相关的coss mosfet开关损耗。在ac线电压部分vin》vout/2期间，采用谷底开关技术来感测最佳mosfet导通时间，进一步降低coss电容性开关损耗。另一方面，当vin
图5.pfc 相位管理 （1→2， 19%=64w ;2→1， 12%=42w）。
ahb隔离式dc-dc转换器的实现方案可采用ahb控制器fsfa2100来实现。这种先进的集成度让设计人员利用较少的外部元件即可获得高达 420w的极高效率。把这三大关键功能整合在单个封装中，可避免对zvs所需的死区时间的编程任务，并把内部驱动器与mosfet之间的栅极驱动寄生电感减至最小。sip功率封装中的功耗大部分源于内部mosfet的开关，因此需要一个小型挤压式散热器，尤其是对无强制空气冷却的300w设计。
总的ac-dc 系统包括输入emi滤波器、桥式整流器、交错式bcm pfc 和 ahb dc-dc，它获得的总体效率如图6所示。在vin=120vac时，该设计峰值效率为91%;vin=230vac 时为92% ;vin=120vac 或 230vac ，以及pout》38% （114w）时，大于90%。
图6.测得的总体系统效率（包含了emi滤波器）。
磁性元件设计、功率半导体选择、pcb版图、散热器选择以及控制器特性，所有这些都必须完全协同工作，才能成功实现一个在大负载范围上可获得高效率的小型ac-dc电源设计。对于一个特定应用，根据系统的具体要求，可能有一个以上的理想解决方案。
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ac/dc电源就是输入为交流，输出为直流的电源模块。其中在这模块内部包含有整流滤波电路，降压电路和稳压电路。在ac/dc电源转换应用中，要求有较宽的输入范围，通常要求：85v~265v的交流输入，输出电源转换效率要求高，同时能有效提高节能性能，满负载效率在ac/dc电源设计中是一项主要考虑因素。提高ac/dc转换器效率，实现更好的节能性能的方法，是绿色能源的倡导。
在大多数情况下，工作在这些功率水平的ac-dc电源需要某些类型的有源功率因数校正（pfc）。将功率半导体直接焊接到pcb板上然后再粘贴到底盘上，而不是使之绝缘并把它们用螺栓固定到底盘上。考虑到热粘贴材料的成本，整个组装成本将会下降。这也减少了电源的尺寸并减少了设备连接处温度约10摄氏度，从而可将平均无故障时间间隔大约增加一倍。对于ac-dc电源，一般把一个非隔离离线升压预转换器用作pfc级，其dc输出电压作为下游隔离dc- dc转换器的输入。由于这两个转换器是彼此串联的，故总体系统效率ηsys为每个转换器的效率的乘积：
（1）
由式（1）显然可见，一种具有众多高效特性的系统解决方案是结合交错式双临界传导模式（bcm） pfc与隔离式dc-dc转换器，其中，前者后面跟着不对称半桥（ahb），后者采用了带自驱动同步整流器的倍流整流器次级端。
图1.12v、300w、小型通用 ac-dc电源。
对于300w-1kw范围的pfc转换器，应该考虑选择交错式临界传导模式（bcm）pfc，因为在相似的功率水平下，它的效率要高于连续传导模式 （ccm）pfc控制技术。交错式bcm pfc基于一种可变频率控制算法，在这种算法中，两个pfc升压功率级彼此同步180度错相。由于具备有效的电感纹波电流消除，emi滤波器和pfc输出电容中常见的高峰值电流得以减小。输出pfc大电容受益于纹波电流消除是因为流经等效串联电阻（esr）的ac rms电流减小。另外，由于升压mosfet在依赖于ac线的零电压开关（zvs）下关断，在零电流开关（zcs）下导通，故可以进一步提高效率。对于 350w的交错式bcm pfc设计，mosfet散热器可去掉，如图1所示。另一方面，ccm pfc设计中使用的升压mosfet则易受与频率相关的开关损耗的影响，而开关损耗与输入电流及线电压成比例。通过在零电流时关断交错式bcm升压二极管，可避免反向恢复损耗，从而允许使用成本低廉的快速恢复整流二极管，而且在某些情况下可以无需散热器。pfc转换器工作时的固有特点是：输出电压调节采用电压型pwm控制时9稳态占空比du为常数（即导通时间ton为常数），输人电流接近于正弦波。因此，控制电路中无须乘法器和电流控制，就可以实现功率因数校正。
对于隔离式dc-dc转换器设计，半桥是一个很好的拓扑选择，因为它有两个互补驱动的初级端mosfet，且最大漏源电压受限于所加的dc输入电压。llc通过可变频率控制技术，利用与功率水平设计相关的寄生元素来实现zvs。不过，由于经调节的dc输出只使用电容滤波，这种拓扑最适合的是输出纹波较低、输出电压较高的应用。
ahb主要用于高性能模块（如cpu、dma和dsp等）之间的连接，作为soc的片上系统总线，它包括以下一些特性：单个时钟边沿操作;非三态的实现方式;支持突发传输;支持分段传输;支持多个主控制器;可配置32位~128位总线宽度;支持字节、半字节和字的传输。ahb系统由主模块、从模块和基础结构 ahbinfrastructure）3部分组成，整个ahb总线上的传输都由主模块发出，由从模块负责回应。基础结构则由仲裁器、主模块到从模块的多路器、从模块到主模块的多路器、译码器（decoder）、虚拟从模块（dummy slave）、虚拟主模块（dummy master）所组成。
对于300w，12v dc-dc转换器，ahb是一种高效的选择。由于初级电流滞后于变压器的初级电压，故可为两个初级mosfet的zvs提供必要条件。类似于llc，利用 ahb实现zvs的能力也取决于对电路寄生元素的透彻了解，比如变压器漏电感、匝间电容和分立式器件的结电容。相比llc控制中采用的可变频率控制方法，固定频率方案可以大大简化次级端自驱动同步整流（sr）的任务。自驱动sr的栅极驱动电压很容易由变压器次级端推算出来。增加一个低端mosfet驱动器，比如图2所示的双路4a fan3224驱动器，就可以精确给出通过mosfst米勒平坦区的电平转换和高峰值驱动电流。
图2.fan3224，利用 倍流整流器实现自驱动同步整流（sr）。
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加在次级端整流器上的电压不对称可能是ahb的缺点之一。当ahb在其限值d=0.5附近工作时，加载的sr电压几乎可达到匹配。然而，更合理的方案是，通过对变压器的匝数比进行设计，使d在额定工作期间保持在0.25。
调节器之后是一个带自驱动sr的不对称半桥dc-dc转换器，如图1所示。
表1.小型ac-dc电源设计规格
表1中的规格是对全部设计要求的简单小结。主要设计目标如下：
1.在尽可能宽的范围上获得最大效率。
2.实现尽可能小的设计尺寸。
3.散热器的使用和尺寸最小化。
在尽可能宽的负载范围上获得最大效率需要对每一个功率水平的材料和元件选择进行仔细考虑，尤其是在磁性设计方面。由于交错式bcm pfc的频率可能高至数百khz，且变化多达10:1，升压电感必需定制设计。采用适当等级的等效多股绞合线可以尽量减小ac损耗，而ac损耗正是bcm pfc升压电感中铜损耗的主要部分。应该采用适合于高频工作的开气隙的铁氧体材料，得的pfc效率如图3所示。
图3.交错式bcm pfc 测得的效率 （100%=330w）。
对于300w小型 ahb变压器，一种解决方案是采用两个水平磁芯结构：初级端绕组串联，次级端绕组并联。在一个不到20mm的小型元件上设计横截面积150mm2的传统形状的磁芯是不可能的事情。最后一个重要设计步骤是把ahb变压器中的漏电感量控制在允许范围之内。对于zvs，需要某些特定的漏电感值，对于自驱动sr，需要调节时序延迟。在本设计中因变压器产生的有效泄漏被优化为7μh，也就是总体有效磁性电感的1.5%。300w ahb dc-dc转换器测得的效率结果如图4所示。
图4.ahb 390v to 12v/25a，dc-dc 测得的效率（100%=300w）。
满负载效率主要由转换器功率水平的传导损耗来决定，因此，在这些条件下，几乎没有一种控制器有所助益。不过，要保持较高的轻载效率，倒有好几种控制器技术可供考虑。fan9612是一款交错式双bcm pfc控制器，其利用一个内部固定最大频率钳位来限制轻载下和ac输入电压的过零点附近的与频率相关的coss mosfet开关损耗。在ac线电压部分vin》vout/2期间，采用谷底开关技术来感测最佳mosfet导通时间，进一步降低coss电容性开关损耗。另一方面，当vin
图5.pfc 相位管理 （1→2， 19%=64w ;2→1， 12%=42w）。
ahb隔离式dc-dc转换器的实现方案可采用ahb控制器fsfa2100来实现。这种先进的集成度让设计人员利用较少的外部元件即可获得高达 420w的极高效率。把这三大关键功能整合在单个封装中，可避免对zvs所需的死区时间的编程任务，并把内部驱动器与mosfet之间的栅极驱动寄生电感减至最小。sip功率封装中的功耗大部分源于内部mosfet的开关，因此需要一个小型挤压式散热器，尤其是对无强制空气冷却的300w设计。
总的ac-dc 系统包括输入emi滤波器、桥式整流器、交错式bcm pfc 和 ahb dc-dc，它获得的总体效率如图6所示。在vin=120vac时，该设计峰值效率为91%;vin=230vac 时为92% ;vin=120vac 或 230vac ，以及pout》38% （114w）时，大于90%。
图6.测得的总体系统效率（包含了emi滤波器）。
磁性元件设计、功率半导体选择、pcb版图、散热器选择以及控制器特性，所有这些都必须完全协同工作，才能成功实现一个在大负载范围上可获得高效率的小型ac-dc电源设计。对于一个特定应用，根据系统的具体要求，可能有一个以上的理想解决方案。
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